Главная Обратная связь

Дисциплины:

Архитектура (936)
Биология (6393)
География (744)
История (25)
Компьютеры (1497)
Кулинария (2184)
Культура (3938)
Литература (5778)
Математика (5918)
Медицина (9278)
Механика (2776)
Образование (13883)
Политика (26404)
Правоведение (321)
Психология (56518)
Религия (1833)
Социология (23400)
Спорт (2350)
Строительство (17942)
Технология (5741)
Транспорт (14634)
Физика (1043)
Философия (440)
Финансы (17336)
Химия (4931)
Экология (6055)
Экономика (9200)
Электроника (7621)






Данные для выполнения задания. Определить из условий конденсации влаги допустимость применения в жилищном строительстве наружных стен



Определить из условий конденсации влаги допустимость применения в жилищном строительстве наружных стен , построить линии величин насыщенного парциального давления водяного пара наружного ограждения по вариантам заданий №№ 2 и 3.

 

Пример расчета.

Определить из условий конденсации влаги допустимость применения и построить линии величин насыщения парциального давления водяного пара наружной стена жилого дома в г. Пятигорске.

Данные для расчета принимаются из примеров №№2 и 3, а также: - температура внутреннего воздуха жилых помещений +18оС,

- расчетная средняя наружная температура наиболее холодного периода -16оС [2, графа 26],

- нормативная относительная влажность

Температуре tв =+18оС соответствует (табл.3) максимальное парциальное давление водяного пара Е=15,48 мм рт.ст., температуре на внутренней поверхности соответствует Е=12,07 мм.рт.ст. Предельная относительная влажность, при которой начнется конденсация влаги внутренней поверхности стены находится по формуле (22):

>

Следовательно, конденсации влаги на внутренней поверхности стен не будет, если бы ,то влага конденсировалась бы на стене. По формуле (7.1) определим значение точки росы на внутренней поверхности стены при заданных значениях tв =18о и . Следовательно, действительная упругость водяного пара е будет составлять только 60% от Е, т.е. ев = 15,48 0,6=9,28 мм.рт.ст. чему соответствует температура (по табл.3) равная 10,1о С, это и есть температура точки росы < .Строится линия распределения температуры , рис.4, на внутренней и наружной поверхности ограждения, а также на границе слоёв в толщи стены ( аналогично рис.3). Причем, температура внутри стены определяется по формулам (3.4 и 3.5) аналогично примера 3.3 , только с расчетной величиной tн=-16о С.

Из табл.3 определяются значения максимальной упругости водяного пара Е на внутренней и наружной поверхности стены . также на границах слоёв ограждения по величинам температур в этих сечениях, вычисленных по вышеуказанному требованию ( tн=-16оС) :



- на внутренней поверхности стены тогда Ев= 13,04 мм.,

- на границе 1-2 слоев , Е1-2 =12,22 мм,

- на границе 2-3 слоев Е2-3 =6,1 мм,

- на границе 3-4 слоев Е3-4 =1.31 мм,

- на наружной поверхности Ен=1,24 мм.

На рис.4 строится линия максимальной упругости водяного пара Е.

Далее по формуле (7.2) определяются значения упругости водяного пара. Где: ев=9,28 мм, ен= 1,13 мм рт.ст ( по табл.3, для Пятигорска t=--16оС). Из приложения 9 [1] принимаем методом интерполяции сопротивления воздухопроницанию, Rи , материалов слоев конструкции, рассматриваемой в примерах 2.3 и 3.3: для 1 слоя Rи1=15700 м2 ч Па\ кг, для 2 слоя - Rи2=2,5, для 3 слоя – R и3= 2,0 , для 4 слоя – 7850. Тогда:

Значение упругости на границе 1-2 слоев составит:

е1-2= ев -

 

Rо.п= Rи1 +Rи2 +Rи3 +Rи4 = 15700 +2,5+2+7850=2355,5м2 ч Па / кг, е1-2= 9,28- , аналогично определится е2-3=3,8 мм, е3-4=1,15 мм. Затем на рис.4 строится линия падения упругости водяного пара в толще стены

Таблица 3

Значения максимального парциального давления водяного пара, мм.рт.ст. ( при атмосферном давлении 755 мм)

оС Е,мм оС Е,мм оС Е,мм оС Е,мм оС Е,мм  
    -26 0,42 -11 1, 78 6,1 16,48  
-40 0,09 -25 0,47 -10 1,95 6,54 17,54  
-39 0,105 -24 0,52 -9 2,13 7,01 18,65  
-38 0,12 -23 0,58 -8 2,32 7,51 19,83  
-37 0,13 -22 0, 64 -7 2.53 8,05 21.07  
-36 0,15 -21 0,70 -6 2,76 8,61 22,38  
-35 0,17 -20 0,77 -5 3,01 9,21 23,76  
-34 0.185 -19 0,85 -4 3,28 9,84 25,21  
-33 0,205 -18 0,94 -3 3,57 10,52 26,74  
-32 0,23 -17 1,03 -2 3,88 11,23 28,35  
-31 0,25 -16 1,13 -1 4,22 11,99 30,04  
-30 0,28 -15 1,24 4,58 12,79 31,82  
-29 0,31 -14 1,36 4,93 13,63 33,7  
-28 0,34 -13 1,49 5,29 14,53 35,66  
-27 0,38 -12 1,63 5,69 15,48 37,73  
 
Рис.4. Построение линий распределения е, Е в толще стены.

 



 

Из рис. 4 видно, что резкое падение упругости е обеспечивается конструктивными слоями 1 и 2 из железобетона. При таком конструктивном решении ограждения и видно из рис. 4 значения е во всех сечениях стены меньше значения Е, это указывает на то, что в таком ограждении не будет конденсации пара. Если отказаться от внутреннего железобетонного слоя (Rи1= 15700 м2 ч Па/ кг) , то возможно увлажнение материла в охлажденной части стенового ограждения.

В случае обратных значений Е и е возможно выпадение конденсата в толще стены. Тогда линии распределения ,Е и е могут иметь следующий вид, (рис.4.а).

Задание № 8. Расчет звукоизоляции междуэтажных перекрытий от ударного шума.

Теоретические предпосылки.

Различают три вида звуков, с которыми приходится иметь дело при решении задач звукоизоляции строительных конструкций:

- ударный звук – звуковые колебания, возникшие при механическом воздействии на пол или перекрытие,

- воздушный звук – звуковые колебания, распространяющиеся в воздухе,

- структурный звук – звуковые колебания, распространяющиеся в материале конструкций.

Обеспечить нормативные требования изоляции от ударного шума с помощью несущих плит перекрытия практически невозможно. Поэтому целесообразно повышать звукоизоляцию различными конструктивными приемами: применение упругих прокладок (амортизаторов), укладываемых между полом и несущей плитой в виде сплошного основания, либо чистого пола из рулонный материалов, уложенных на упругой площадке.

Ударные воздействия на пол вызывают периодические изменения напряжения в упругом слое , в нем возникают деформации, на которые расходуется часть энергии, рассеиваемой в виде тепла. При наличии в конструкции перекрытия воздушной прослойки возможна передача звука не только через элементы конструкции, но и через прослойки. Эта передача будет тем больше, чем меньше масса нижнего элемента перекрытия.

Снижение уровня ударного шума в перекрытиях с полами на упругом основании зависит прежде всего от частоты собственных колебании пола . Чем ниже , тем больше величина снижения уровня ударного шума

дБ, где : (8.1) - - текущая частота, Гц.

Каждое удвоение частоты при приводит к улучшению изоляции от ударного шума на 12 дБ. Начиная со средних частот, возникновение волновых процессов в упругом слое замедляет рост звукоизоляции с 12 дБ до 6 дБ на октаву.

Рис.5. Частотные характеристики требуемого снижения приведенного уровня ударного шума.

Расчет изоляции от ударного шума состоит из построения частотной характеристики снижения приведенного уровня ударного шума и вычисления изоляции Еу перекрытия с полом. Частотные характеристики требуемого снижения приведенного уровня ударного шума приведены на рис. 5 для несущих конструкций перекрытий, указанных в табл. 4

Таблица №4


Просмотров 237

Эта страница нарушает авторские права

allrefrs.ru - 2020 год. Все права принадлежат их авторам!