Главная Обратная связь

Дисциплины:

Архитектура (936)
Биология (6393)
География (744)
История (25)
Компьютеры (1497)
Кулинария (2184)
Культура (3938)
Литература (5778)
Математика (5918)
Медицина (9278)
Механика (2776)
Образование (13883)
Политика (26404)
Правоведение (321)
Психология (56518)
Религия (1833)
Социология (23400)
Спорт (2350)
Строительство (17942)
Технология (5741)
Транспорт (14634)
Физика (1043)
Философия (440)
Финансы (17336)
Химия (4931)
Экология (6055)
Экономика (9200)
Электроника (7621)






Прочность элемента на кручение в сочетании с изгибом, осевыми усилиями и срезом



7.3.2.12 Армирование, необходимое для восприятия усилий от изгибающего момента, продольной силы и среза, которые действуют в различных сочетаниях совместно с крутящим моментом, должно быть дополнено армированием, необходимым для восприятия усилий от кручения. При этом ограничения по величине шага поперечной арматуры и ее размещению должны приниматься исходя из совместного рассмотрения требований по кручению, изгибу, осевым усилиям и срезу.

7.3.2.13 В растянутой от изгиба зоне сечения элемента в дополнение к продольному армированию, необходимому для восприятия усилий от изгиба и осевых сил, следует предусматривать продольное армирование, необходимое для восприятия усилий от кручения. В сжатой от изгиба зоне сечения дополнительное продольное армирование, необходимое для восприятия усилий от кручения, допускается не предусматривать в случае, когда растягивающие напряжения в бетоне, возникающие вследствие кручения, меньше сжимающих напряжений в бетоне, возникающих вследствие изгиба.

 

СНБ 5.03.01-02

7.3.2.14 Если крутящий момент действует одновременно с большим изгибающим моментом, главные сжимающие напряжения в бетоне не должны превышать a×fcd. Эти напряжения следует определять исходя из усредненных напряжений, возникающих вследствие изгиба (по длине элемента), и касательных напряжений, возникающих вследствие кручения tSd = TSd /(2Ak×t).

7.3.2.15 При совместном действии крутящего момента TSd и поперечной силы VSd должны выполняться условия:

— для сплошного сечения:

£ 1, (7.141)

— для коробчатого сечения:

£ 1, (7.142)

где TRd1 — прочность элемента на кручение, определяемая по формуле (7.134);

VRd,max — прочность бетонных подкосов, наклоненных под углом q к продольной оси элемента; эту прочность следует определять по формулам (7.98) или (7.102).

7.3.2.16 Напряжения в бетоне, возникающие вследствие совместного действия кручения и среза в каждой стенке коробчатого сечения, не должны превышать sc = n×fcd, где величина n определяется из условий (7.97).

7.3.2.17 Для совместно действующих среза и кручения угол наклона бетонных подкосов q допускается принимать одинаковым.

7.3.2.18В случае расчета сплошных сечений, по форме близких к прямоугольным, допускается не предусматривать расчетное армирование для восприятия усилий от кручения и среза, кроме минимально необходимого в соответствии с подразделом 11.4, если выполняются условия



, (7.143)

 

, (7.144)

где bwминимальная ширина поперечного сечения стенки.

7.4 Расчет железобетонных элементов по прочности на местное действие нагрузок

Расчет на смятие (местное сжатие)

Общие положения

7.4.1.1 При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов, подвергнутых действию местных сжимающих нагрузок, в качестве прочностной характеристики бетона следует принимать расчетное сопротивление бетона смятию fcud , которое зависит от расчетного сопротивления бетона сжатию и отношения площади смятия (площади, на которую приложена местная нагрузка) к площади распределения этой нагрузки.

Расчетное сопротивление бетона смятию следует определять по формуле

, (7.145)

где fcd — расчетное сопротивление бетона сжатию;

a — коэффициент, учитывающий длительное действие нагрузки, принимаемый согласно указаниям 6.1.5.4;

wu — коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона при смятии, который следует определять по формуле

, (7.146)

 

СНБ 5.03.01-02

здесь ku — коэффициент эффективности бокового обжатия при смятии, принимаемый:

для тяжелого бетона

для мелкозернистого бетона ku = 12,5;

kf — принимается по таблице 7.6;

wu,max — предельное значение коэффициента повышения прочности бетона при смятии, принимаемое по таблице 7.6;

Ac0площадь смятия (рисунок 7.18);

Изм. 3  
Ac1 площадь распределения (рисунок 7.18), симметричная относительно центра площади смятия.

Таблица 7.6 — Значения коэффициентов kf и wu,max

Схема приложения местной нагрузки, согласно рисунку 7.18 kf wu,max
для бетонных элементов для элементов с косвенным армированием
Случай a), b) 1,0 3,0 3,0
Случай c) 0,8 + 0,2c/b 3,0 3,0
Случай d) 0,8 + 0,2c/d 3,0 3,0
Случай e), f), i), j) 0,8 3,0 3,0
Случай g) 0,8 + 0,2 3,0 3,0
Случай h) 0,8 + 0,2 3,0 3,0
Случай k), l), m), n) 0,8 1,0 1,0

При действии на плоскость элемента более одной местной нагрузки следует определять для каждой из них площади распределения отдельно, согласно рисунку 7.18. Если в этом случае площади распределения накладываются, следует вводимые в расчет площади распределения ограничить так, чтобы они взаимно не накладывались.



Если на элемент, подвергнутый действию местной сжимающей нагрузки, действуют другие нагрузки, вызывающие появление в бетоне растягивающих напряжений, следует армировать элемент поперечными сетками.


Эта страница нарушает авторские права

allrefrs.ru - 2019 год. Все права принадлежат их авторам!