Главная Обратная связь

Дисциплины:

Архитектура (936)
Биология (6393)
География (744)
История (25)
Компьютеры (1497)
Кулинария (2184)
Культура (3938)
Литература (5778)
Математика (5918)
Медицина (9278)
Механика (2776)
Образование (13883)
Политика (26404)
Правоведение (321)
Психология (56518)
Религия (1833)
Социология (23400)
Спорт (2350)
Строительство (17942)
Технология (5741)
Транспорт (14634)
Физика (1043)
Философия (440)
Финансы (17336)
Химия (4931)
Экология (6055)
Экономика (9200)
Электроника (7621)






Классы бетона по прочности на сжатие, соответствующие им нормативные и расчетные сопротивления



6.1.2.1При проектировании бетонных, железобетонных и предварительно напряженных конструкций следует применять конструкционные бетоны по СТБ 1544 следующих классов по прочности на сжатие:

а) тяжелые, в том числе напрягающие: С8/10; С12/15; С16/20; С20/25; С25/30; С30/37; С35/45; С40/50; С45/55; С50/60; С55/6760/75; С70/85; С80/95; С90/105;

б) мелкозернистые:

Изм. 1, 3
— группы А (естественного твердения или подвергнутые тепловой обработке при атмосферном давлении на песке с модулем крупности св. 2,0): С8/10; С12/15; С16/20; С20/25; С25/30; С30/37; С35/45;

— группы Б (то же, с модулем крупности 2,0 и менее): С8/10; С12/15; С16/20; С20/25; С25/30.

Допускается применение бетона промежуточных классов по прочности на сжатие при условии, что это приведет к экономии цемента и не снизит технико-экономические показатели конструкции

Примечание — Группа мелкозернистого бетона должна указываться в рабочих чертежах конструкции.

6.1.2.2 При проектировании рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:

а) для железобетонных элементов из тяжелого бетона, рассчитываемого на воздействие многократно повторяющейся нагрузки — не ниже С12/15;

б) для железобетонных сжатых стержневых элементов из тяжелого и мелкозернистого бетонов — не ниже С12/15;

СНБ 5.03.01-02

в) для сильно нагруженных железобетонных сжатых стержневых элементов (например, для колонн, воспринимающих значительные крановые нагрузки и для колонн нижних этажей многоэтажных зданий) — не ниже С20/25.

6.1.2.3 Для предварительно напряженных элементов из тяжелого и мелкозернистого бетонов класс бетона по прочности на сжатие следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств, но не ниже:

а) при применении проволочной арматуры:

— при наличии анкеров — С16/20;

— без анкеров — С25/30;

б) при применении стержневой арматуры (без анкеров):

Изм. 5
класса S800 (диаметром от 10 до 18 мм включ.) — С16/20;

Изм. 3
класса S800 (диаметром 20 мм и более) — С20/25;

класса S1200 — С25/30.

Для предварительно напряженных элементов из тяжелого и мелкозернистого бетонов допускается принимать класс бетона по прочности на сжатие С16/20, если напрягаемая арматура установлена из условия обеспечения прочности элементов во время распалубки, транспортирования и монтажа

6.1.2.4 Для конструкций, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, минимальные значения класса бетона по прочности на сжатие, приведенные выше, при применении проволочной напрягаемой арматуры, стержневой арматуры класса S800 диаметром от 10 до 18 мм, должны увеличиваться на одну ступень параметрического ряда.



6.1.2.5 Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для предварительно напряженных конструкций пролетом свыше 12 м при армировании проволочной арматурой и канатами.

6.1.2.6Базовыми прочностными характеристиками бетона, применяемыми при расчетах бетонных и железобетонных конструкций, являются:

нормативное сопротивление бетона осевому сжатию fck;

нормативное сопротивление бетона осевому растяжению fctk.

При назначении класса бетона по прочности на сжатие нормативное сопротивление бетона осевому растяжению допускается устанавливать в зависимости от нормативного сопротивления бетона осевому сжатию.

6.1.2.7При проектировании сборных железобетонных и предварительно напряженных конструкций следует дополнительно указывать прочность бетона на сжатие, соответствующую характерному этапу изготовления конструкции (например, распалубочная прочность, передаточная прочность и т. д.).

6.1.2.8Для средних стандартных условий хранения конструкции среднюю прочность бетона на сжатие в возрасте t, сут, fcm(t) допускается определять по формуле

 

fcm(t) = bcc(t)×fcm . (6.1а)

 

Для железобетонных и предварительно напряженных элементов, подвергнутых тепловой обработке, среднюю прочность бетона на сжатие в возрасте t, сут, fcm(t) допускается определять по формуле

. (6.1б)

Значение коэффициента bcc(t) в формуле (6.1а) определяется по формуле



. (6.2)

В формулах (6.1а), (6.1б) и (6.2):

fcm(t) — средняя прочность бетона на сжатие в возрасте t (> 28 сут);

fcm — средняя прочность бетона на сжатие в возрасте 28 сут, принимаемая по таблице 6.1;

Изм. 1
fcmp — средняя прочность бетона на сжатие при окончании тепловой обработки в момент времени tp < t (для предварительно напряженных конструкций — средняя передаточная прочность);

t — возраст бетона (> 28 сут);

t1 = 1 сут;

tp — возраст бетона, сут, после окончания тепловой обработки (для предварительно напряжённых конструкций — при передаче усилия обжатия на бетон).

 

 

СНБ 5.03.01-02

Среднюю прочность бетона на осевое растяжение в возрасте t > 28 сут допускается рассчитывать по формулам (6.1а, б), заменяя среднюю прочность на сжатие в возрасте 28 сут на среднюю прочность на осевое растяжение в возрасте 28 сут, если начальное влажное хранение конструкции не превышает 7 сут.

6.1.2.9Нормативные сопротивления бетона осевому сжатию и осевому растяжению, а также значения его средней прочности на осевое сжатие и осевое растяжение, соответствующие нормированным в 6.1.2.1 классам по прочности, представлены в таблице 6.1.

6.1.2.10 Нормативное сопротивление бетона осевому растяжению fctk,0,95 (95 % квантиль прочности на растяжение, см. таблицу 6.1) следует применять в расчетах бетонных, железобетонных и предварительно напряженных конструкций только в том случае, если повышенная прочность на растяжение приводит к неблагоприятному эффекту (например, при расчете на действие вынужденных усилий и т. д.).

Для напрягающих бетонов значения нормативных и средних сопротивлений осевому растяжению, установленные в таблице 6.1, следует умножать на поправочный коэффициент, равный 1,2.

6.1.2.11Расчетные сопротивления бетона сжатию fcd и растяжению fctd следует определять путем деления нормативных сопротивлений бетона соответственно осевому сжатию fck и осевому растяжению fctk на частные коэффициенты безопасности по бетону gc, принимаемые равными:

а) при расчете по предельным состояниям первой группы:

для неармированных (бетонных) конструкций ¾ 1,8;

для железобетонных и предварительно напряженных конструкций ¾ 1,5;

б) при расчете по предельным состояниям второй группы ¾ 1,0.

При определении расчетных сопротивлений для высокопрочных бетонов (классов по прочности более С50/60) частный коэффициент безопасности по бетону gc следует рассчитывать по формуле

gс = 1,5gHSC , (6.3)

где . (6.4)

Упругие деформации бетона

Упругие деформации бетона зависят от его вида и технологических особенностей приготовления. Настоящие нормы устанавливают следующие базовые показатели, характеризующие упругие деформации бетонов:

— модуль упругости бетона Ecm (определяемый как тангенс угла наклона секущей между точками
sс = 0 и sс = 0,4fcm), значения которого для тяжелых и мелкозернистых бетонов следует принимать по таблице 6.2, а для модифицированных самоуплотняющихся бетонов — по таблице 6.2а.

Изм. 5
Изменение модуля упругости бетона во времени Ecm(t) может быть определено по формуле

, (6.5)

где fcm(t) ¾ средняя прочность бетона на сжатие к моменту времени t, определяемая по формулам (6.1а, б);

Изм. 5
fcm ¾ средняя прочность бетона в возрасте 28 сут, определяемая по таблице 6.1;

Есm — модуль упругости бетона в возрасте 28 сут, определяемый по таблице 6.2 или 6.2а;

¾ коэффициент Пуассона nс = 0,20;

¾ коэффициент линейного температурного расширения at = 1×10–5 (1/°С).

Ползучесть и усадка бетона

6.1.4.1 При расчетах бетонных, железобетонных и предварительно напряженных конструкций следует учитывать изменение свойств бетона во времени, а также усилия, напряжения и перемещения, связанные с развитием длительных процессов (усадки и ползучести). Точные значения параметров длительных процессов могут быть рассчитаны по методикам, изложенным в приложении Б к настоящим нормам. Допускается использовать в расчетах предельные значения характеристики (коэффициента) ползучести и усадки.

Изм. 5
Расчет параметров ползучести напрягающего бетона следует определять в соответствии с требованиями, изложенными в приложении Б.

6.1.4.2Предельн ые значения коэффициента ползучести для бетона допускается принимать по графикам, приведенным на рисунке 6.1.

 

 


СНБ 5.03.01-02

Таблица 6.1 — Прочностные и деформационные характеристики тяжелых и мелкозернистых бетонов

Характеристики, единицы измерения Класс бетона по прочности на сжатие
С8/10 С12/15 С16/20 С20/25 С25/30 С30/37 С35/45 С40/50 С45/55 С50/60 С55/67 С60/75 С70/85 С80/95 С90/105
fck , МПа
fcG,cube , МПа
fcm , МПа
fctm , МПа 1,2 1,6 1,9 2,2 2,6 2,9 3,2 3,5 3,8 4,1 4,2 4,4 4,6 4,8 5,0
fctk,0,05 , МПа 0,85 1,1 1,3 1,5 1,8 2,0 2,2 2,5 2,7 2,9 3,0 3,1 3,2 3,4 3,5
fctk,0,95 , МПа 1,55 2,0 2,5 2,9 3,3 3,8 4,2 4,6 4,9 5,3 5,5 5,7 6,0 6,3 6,8
eс1 , –1,7 –1,8 –1,9 –2,0 –2,1 –2,2 –2,25 –2,3 –2,4 –2,45 –2,5 –2,6 –2,7 –2,8 –2,8
eсu1 , –3,5 –3,2 –3,0 –2,8 –2,8 –2,8
eс2 , –2,0 –2,2 –2,3 –2,4 –2,5 –2,6
eсu2 , –3,5 –3,1 –2,9 –2,7 –2,6 –2,6
n 2,0 1,75 1,60 1,45 1,40 1,40
eс3 , –1,75 –1,8 –1,9 –2,0 –2,2 –2,3
eсu3 , –3,5 –3,1 –2,9 –2,7 –2,6 –2,6
Примечание ¾ Для мелкозернистых бетонов, приготовленных с применением песков, имеющих модуль крупности Мк = 2,0 и менее (группа Б), значения прочностных характеристик fctm , fctk,0,05 , fctk,0,95 следует умножать на поправочный коэффициент kt = 0,65 + 6×10–3 × fc,Gcube .

 

23
СНБ 5.03.01-02

Изм. 5
Таблица 6.2 — Модуль упругости тяжелых и мелкозернистых бетонов (кроме модифицированных самоуплотняющихся бетонов)

Марка бетонной смеси по удобоукладываемости Модуль упругости бетона Ecm , ГПа, для классов по прочности на сжатие
С8/10 С12/15 С16/20 С20/25 С25/30 С30/37 С35/45 С40/50 С45/55 С50/60 С55/67 С60/75 С70/85 С80/95 С90/105
Ж3, Ж4 СЖ1¾СЖ3 ¾ ¾
Ж1, Ж2 ¾
П1, П2
П3¾П5 ¾ ¾ ¾ ¾ ¾
РК1—РК6 ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾

Примечания

1. При назначении модуля упругости бетона марка бетонной смеси по удобоукладываемости принимается в соответст­вии с рекомендациями СНиП 3.09.01 с учетом СТБ 1035 и ИСО 1920-2.2

2. Значения модуля упругости приведены для бетонов естественного твердения. Для бетонов, подвергнутых тепловой обработке, приведенные значения следует умножать на коэффициент 0,9.

3. Приведенные значения модуля упругости действительны для бетонов, приготовленных с применением гравия и гранитного щебня с крупностью зерен до 40 мм. Для мелкозернистых бетонов приведенные значения модуля упругости следует умножать на коэффициент 0,85.

4. Для бетонов, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, значения Ecm, указанные в таблице 6.2, следует умножать на поправочный коэффициент, принимаемый равным при эксплуатации конструкции в водонасыщенном состоянии при температуре:

ниже минус 20 до минус 40 °С включ. ¾ 0,85;

ниже минус 5 до минус 20 °С включ. ¾ 0,90;

минус 5 °С и выше ¾ 0,95.

Изм. 1
При повышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно таблице 5.3 приведенные выше коэффициенты могут быть увеличены на 0,05 соответственно каждой ступени превышения, однако, не могут быть больше единицы.

 

 

Изм. 5
Таблица 6.2а — Модуль упругости модифицированных самоуплотняющихся бетонов

Марка бетонной смеси по растеканию конуса Модуль упругости бетона Ecm, ГПа, для классов по прочности на сжатие
С8/10 С12/15 С16/20 С20/25 С25/30 С30/37 С35/45 С40/50 С45/55 С50/60 С55/67 С60/75 С70/85 С80/95 С90/105
РК-3, РК-4
РК-5
РК-6 РК = 63–75 см
РК = 76–85 см
Примечания 1 При назначении модуля упругости бетона марка бетонной смеси по удобоукладываемости принимается в соответствии с СТБ 1545. 2 Приведенные модули упругости самоуплотняющегося бетона действительны для бетонов, приготовленных с применением химических модификаторов, обеспечивающих снижение коэффициента нормальной густоты цемента не менее чем на 20 %. 3 Значения модуля упругости приведены для бетонов естественного твердения. Для бетонов, подвергнутых тепловой обработке, приведенные значения следует умножать на коэффициент 0,9. 4 Приведенные значения модуля упругости действительны для бетонов, приготовленных с применением гранитного щебня с крупностью зерен до 20 мм. 5 Для бетонов, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, значения Ecm, указанные в настоящей таблице, следует умножать на поправочный коэффициент, принимаемый равным при эксплуатации конструкции в водонасыщенном состоянии при температуре: — ниже минус 20 °С до минус 40 °С включ. — 0,85; — ниже минус 5 °С до минус 20 °С включ. — 0,90; — минус 5 °С и выше — 0,95. 6 При превышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно таблице 5.3, значения поправочного коэффициента, приведенные выше, допускается увеличивать на 0,05 соответственно каждой ступени превышения, но не должны превышать 1».

 


СНБ 5.03.01-02  

 

Рисунок 6.1 — Номограммы для определения предельных значений

коэффициента ползучести бетонаF(¥, t0):

а — при RH = 50 %;

б — при RH = 80 %


СНБ 5.03.01-02

Изм. 1
Предельные значения коэффициента ползучести бетона Ф(∞, t0), полученные по графикам, приве­денным на рисунке 6.1, применимы для расчетных ситуаций, когда уровень сжимающих напряжений в бетоне при первом загружении в момент времени t0 не превышает 0,45fcm(t0). Если сжимающие напряжения в момент времени t0 превышают 0,45fcm(t0), следует выполнять модификацию значений коэффициента ползучести Ф(∞, t0), полученных по графикам, приведенным на рисунке 6.1, с учетом нелинейной ползучести по формуле

где Фк(∞, t0) —предельное значение модифицированного (нелинейного) коэффициента нели­нейной ползучести;

σс — сжимающие напряжения в бетоне в момент времени to;

Изм. 1
fcm(t0) — средняя прочность бетона на сжатие в возрасте t0, определяемая согласно 6.1.2.8

6.1.4.3Предельные значения коэффициента ползучести бетона Ф(∞, t0), полученные по графикам, приведенным на рисунке 6.1, применимы при расчетах конструкций в условиях сезонных колебаний тем­пературы от минус 25 до 40 °С и относительной влажности RH от 20 до 100 %.

Изм. 1
6.1.4.4Предельные значения коэффициента ползучести бетона Ф(∞, t0), полученные по графи­кам, приведенным на рисунке 6.1, применимы для бетонов классов по прочности на сжатие не более С55/67 из смесей, имеющих марки по удобоукладываемости П2 и П3. Для бетонных смесей других ма­рок по удобоукладываемости значения коэффициентов ползучести Ф(∞, t0), полученные по графи­кам, приведенным на рисунке 6.1, следует умножать на поправочные коэффициенты:

— при СЖ3, СЖ2, СЖ1, Ж4, Ж3, Ж2 — не более 0,70;

— при Ж1, П1, П2 — 0,80;

Изм. 5
при П3 — 1,00;

— при П4, П5, РК-1, РК-2 — 1,20;

— при РК-3, РК-4, РК-5, РК-6 — 1,30.

Для бетонов классов по прочности на сжатие более С55/67 независимо от марки бетонной смеси по удо­боукладываемости предельные значения коэффициентов ползучести Ф(∞, t0), полученные по графикам, приведенным на рисунке 6.1, следует умножать на поправочный коэффициент, равный 1,2.

6.1.4.5 Величину усадки бетона ecs следует определять по формуле

ecs = ecs,d + ecs,a , (6.7)

где ecs,d ¾ часть усадки бетона, обусловленная испарением из него влаги;

ecs,а ¾ часть усадки бетона, обусловленная процессами твердения бетона.

Величину усадки бетона ecs,d следует определять по формуле

(6.8)

где eсs,d, — предельные значения величины части усадки, которые допускаются для бетонов, приготовленных на портландцементе ПЦ 500-Д0 без применения химических добавок, принимают по таблице 6.3;

bds — функция развития усадки бетона во времени, определяемая по формуле

Изм. 5
(6.9)

здесь t — возраст бетона, для которого рассчитывается величина части усадки, сут;

ts — возраст бетона к моменту окончания влажного хранения бетона, сут;

h0 = 2Ac/u — приведенный размер поперечного сечения образца, мм,

Ac — площадь поперечного сечения образца, мм2;

u — периметр поперечного сечения образца, мм.

Предельные значения величины части усадки бетона eсs,d,, приведенные в таблице 6.3, применимы для бетонных смесей с маркой по удобоукладываемости П3 (ОК = 10–15 см). Для других марок
и видов цемента, модифицированного химическими добавками, eсs,d, следует определять в соответствии с приложением Б.

В случае применения тонкомолотого инертного наполнителя, в количестве от 10 % до 30 %
от массы вяжущего, значение функции bds следует определять путем умножения значения bds, полученного по формуле (6.9), на коэффициент KДн = 1,1

 

СНБ 5.03.01-02

Изм. 5
При определении промежуточных значений части усадки бетона εсs,d,∞ по таблице 6.3 допускается линейная интерполяция.

Величину усадки бетонов с компенсированной усадкой, ecs,k, следует определять в соответствии с требованиями, изложенными в приложении Б

Изм. 1
Таблица 6.3 — Предельные значения части усадки бетонаecs,d,¥ , ‰

fck /fc,Gcube ecs,d,¥ при относительной влажности RH, %
20/25 и менее –0,75 –0,70 –0,59 –0,37 –0,20 0,12
40/50 –0,60 –0,56 –0,47 –0,29 –0,16 0,10
60/75 –0,48 –0,45 –0,38 –0,24 –0,13 0,08
80/95 –0,39 –0,36 –0,30 –0,19 –0,11 0,06
90/105 –0,35 –0,33 –0,27 –0,17 0,09 0,06
Примечание ¾ Знак «плюс» означает набухание бетона.

6.1.4.6 Величину части усадки бетона ecs,a следует определять по формуле

ecs,a = bas×ecs,a,¥ , (6.10)

где ecs,a,¥ = –2,5(fck – 10)×10–6 £ 0; (6.11)

 

bas = 1 – exp(–0,2t 0,5); (6.12)

 

t ¾ время, сут.


Эта страница нарушает авторские права

allrefrs.ru - 2019 год. Все права принадлежат их авторам!