Главная Обратная связь

Дисциплины:

Архитектура (936)
Биология (6393)
География (744)
История (25)
Компьютеры (1497)
Кулинария (2184)
Культура (3938)
Литература (5778)
Математика (5918)
Медицина (9278)
Механика (2776)
Образование (13883)
Политика (26404)
Правоведение (321)
Психология (56518)
Религия (1833)
Социология (23400)
Спорт (2350)
Строительство (17942)
Технология (5741)
Транспорт (14634)
Физика (1043)
Философия (440)
Финансы (17336)
Химия (4931)
Экология (6055)
Экономика (9200)
Электроника (7621)






Помещения с легковоспламеняющимися жидкостями



Пример 4

1. Исходные данные.

1.1. Помещение складирования ацетона. В помещении хранится десять бочек с ацетоном, каждая объемом по Vа = 80 л = 0,08 м3. Размеры помещения LxSxH = 12 х 6 х 6 м. Объем помещения Vп = 432 м3. Свободный объем помещения V = 0,8 · 432 = 345,6 м3. Площадь помещения F = 72 м2

1.2. Молярная масса ацетона М = 58,08 кг · кмоль-1. Константы уравнения Антуана: А=6,37551; В = 1281,721; СА = 237,088. Химическая формула ацетона С3Н6О. Плотность ацетона (жидкости) rж = 790,8 кг · м-3. Температура вспышки ацетона tвсп = -18 °С.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одной бочки и разлив ацетона по полу помещения, исходя из расчета, что 1 л ацетона разливается на 1 м2 пола помещения. За расчетную температуру принимается абсолютная температура воздуха в данном районе (г. Мурманск) согласно СНиП 2.01.01-82 tp = 32 °С.

3. Определение параметров взрывопожарной опасности проводим с использованием номограмм Пособия.

3.1. В соответствии с рис. 2 Пособия для tp = 32 °С определяется значение параметра хt=0,896.

3.2. Рассчитывается значение параметра М · хt = 58,08 · 0,896 = 52,0.

3.3. Согласно рис. 6 Пособия для значения параметра М · xt = 52,0 определяется значение плотности паров ацетона при расчетной температуре rп = 2,32 кг · м-3

(расчетное кг · м-3)

3.4. Рассчитывается значение параметра tp + СА = 32 + 237,088 » 270 (269,088).

3.5. Согласно рис. 7 Пособия для значения параметров tp + СА = 270 и Вх = 1000 определяется значение параметра = 3,7.

Искомое значение параметра

хв = (1281,721/1000) · 3,7 » 4,7 (4,724).

3.6. Согласно рис. 8 Пособия для значения параметров хв = 4,7 и А = 6,4 (6,37551) определяется значение параметра IgРН = 1,68.

3.7. Согласно рис. 9 Пособия для значения параметра IgРН = 1,68 определяется значение давления насыщенных паров ацетона РН ш 47 кПа (IgРН = 6,37551 - 1281,7217(32 + 237,088) = = 1,612306, откуда расчетное значение РН = 40,95 кПа). Следовательно, графическое определение при больших значениях давления насыщенных паров ацетона РН дает довольно завышенные значения с определенным запасом по сравнению с расчетом по формуле Антуана.



3.8. Согласно рис. 11 Пособия для значения молярной массы ацетона М = 58 (58,08) определяем значение параметра = 7,62. Далее рассчитываем значение параметра

хh = 10-3 · h · · РН = 10-3 · · РН (при h = 1,0) = 10-3 · 7,62 · 47 » 0,36 (0,358).

3.9. Согласно рис. 15 Пособия для значения параметра хh = 0,36 определяем значение интенсивности испарения ацетона W = 3,6 · 10-4 кг · м-2 · с-1

(расчетное значение W = 10-6 · · 40,95 = 3,1208 · 10-4 кг · м-2 · с-1).

4. Расчетная площадь разлива содержимого одной бочкг. ацетона составляет

Fи = 1,0 · Va = 1,0 · 80 = 80 м2.

Поскольку площадь помещения F = 72 м2 меньше рассчитанной площади разлива ацетона Fи= 30 м2, то окончательно принимаем Fи = F = 72 м2.

5. Масса паров ацетона, поступивших в помещение, т рассчитывается по формуле (12) НПБ 105-95

m = 3,6 · 10-4 · 72 · 3600 = 93,312 кг.

Масса разлившегося ацетона mп составляет

тп = Va · rж = 0,08 · 790,8 = 63,264 кг.

Поэтому принимаем, что при расчетной аварийной ситуации испаряется вся масса разлившегося из бочки ацетона, т. е. m = тп = 63,264 кг.

Для расчетного значения W = 3,1208 · 10-4 кг · м-2 · с-1 масса паров ацетона, поступивших в помещение, составит



m = 3,1208 · 10-4 · 72 · 3600 = 80,891 кг.

В этом случае также испарится только масса разлившегося ацетона и m = mп = 63,264 кг.

6. Рассчитаем параметр:

.

7. Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (20) или номограмме (рис, 21) Пособия будет равно

DР = 959,3 · 63,264/(345,6 · 2,3190) = 75,7 кПа.

По номограмме при DР > 12 кПа.

8. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение складирования ацетона относится к категории А.

 

Пример 5

1. Исходные данные.

1.1. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки. В помещении находится топливный бак с дизельным топливом марки "3" (ГОСТ 305-82) объемом Va = 6,3 м3 Размеры помещения LxSxH = 4,0 х 4,0 х 3,6 м. Объем помещения Vп = 57,6 м3 Свободный объем помещения V = 0,8 · 57,6 = 46,08 м3 Площадь помещения F = 16 м2. Суммарная длина трубопроводов диаметром d1 = 57 мм = 0,057 м (r1=0,0285 м), ограниченная задвижками (ручными), установленными на подводящем и отводящем участках трубопроводов, составляет l1 = 10 м. Расход дизельного топлива в трубопроводах q = 1,5 л · с-1 = 0,0015 м3 · с-1.

1.2. Молярная масса дизельного топлива марки "3" М = 172,3 кг · кмоль-1. Брутто-формула C12,343H12,889. Плотность жидкости при температуре t = 25 °С rж = 804 кг · м-3. Константы уравнения Антуана: А = 5,07828; В = 1255,73; СА = 199,523. Температура вспышки tвсп> 40 °С. Теплота сгорания Нт = = 4,359 · 107 Дж · кг-1 =43,59 МДж · кг-1. Нижний концентрационный предел распространения пламени СНКПР= 0,6 % (об.).

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация топливного бака и выход из него и подводящих и отводящих трубопроводов дизельного топлива в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 в данном районе (г.Благовещенск) tр = 41 °С. Плотность паров дизельного топлива при tр = 41 °С

кг · м-3.

Расчетное время отключения трубопроводов по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та = 300 с, длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т= 3600 с.

3. Объем Vж и площадь разлива Fи поступившего при расчетной аварии дизельного топлива определяются в соответствии с положениями п. 3.2 НПБ 105-95:

Vж = Va + q · Та + p · · L1 = 6,3 + 0,0015 · 300 + 3,14 · 0,02852 · 10 = 6,776 м3 = 6776 л;

Fи = 1,0 · 6776 = 6776 м2

Поскольку площадь помещения F = 16 м2 меньше рассчитанной площади разлива дизельного топлива Fи = 6776 м2, то окончательно принимаем Fи = F = 16 м2

4. Определяем давление насыщенных паров дизельного топлива РН при расчетной температуре tр = 41 °С:

IgРН = 5,07828 - 1255,73 / (199,523 + 41)= - 0,142551

РН = 0,72 кПа.

5. Интенсивность испарения дизельного топлива W составит

W = 10-6 · 1,0 · · 0,72 = 9,45 · 10-6 кг · м-2 · с-1.

6. Масса паров дизельного топлива, поступивших в помещение, будет равна

m = 9,45 · 10-6 · 16 · 3600 = 0,5443 кг.

7. Определение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве Z проводим в соответствии с пп. 1,2 приложения НПБ 105-95.

7.1. Средняя концентрация паров дизельного топлива Ссрв помещении составит

(об.).

Сср= 0,18 % (об.) < 0,5 · СНКПР = 0,5 · 0,6 = 0,3 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.

7.2. Значение Сн будет равно

Сн = 100 · 0,72/101 = 0,71 % (об.).

7.3. Значение стехиометрической концентрации паров дизельного топлива Сст согласно формуле (3) НПБ 105-95 исходя из химической брутто-формулы дизельного топлива составит

b = 12,343 + 23,889/4 = 18,32;

Сст = 100/(1 + 4,84 · 18,32) = 1,12 % (об.).

7.4. Значение параметра С* будет равно

С* = 1,19 · 1,12 = 2,13% (об.).

7.5. Поскольку Сн = 0,71 % < С* = 2,13 % (об.), то рассчитываем значение параметра X:

Х = Сн/С* = 0,71/2,13 = 0,33.

7.6. Согласно номограмме чертежа (п. 2) приложения НПБ 105-95 при значении Х = 0,33 определяем значение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве (Z = 0).

8. Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

кПа.

9. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки не относится к категориям А и Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.

10. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

G = Vж · rж = 6,776 · 804 = 5448 кг;

Q = G · = 5448 · 43,59 = 237478 МДж;

S = F = 16 м2;

МДж · м-2.

11. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

 

Пример 6

1. Исходные данные.

1.1. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха. В помещении находится два бака для покрытия лаком БТ-99 полюсных катушек способом окунания с подводящими и отводящими трубопроводами. Размеры помещения LхSxH = 32 х 10 х 8 м. Объем помещения Vп = 2560 м3. Свободный объем помещения Vсв = 0,8 · 2560 = 2048 м3. Площадь помещения F = 320 м2 Объем каждого бака Vaп = 0,5 м3. Степень заполнения бака лаком e = 0,9. Объем лака в баке Va = e · Vaп = 0,9 - 0,5 = 0,45 м3. Длина и диаметр подводящего (напорного) трубопровода между баком и насосом L1 = 10 м и d1 = 25 мм = 0,025 м соответственно. Длина и диаметр отводящего трубопровода между задвижкой и баком L2 = 10 м и (d2 = 40 мм = 0,04 м соответственно. Производительность насоса q = 6,5 · 10-5 м3 · с-1. Время отключения насоса Та = 300 с. В каждый бак попеременно загружается и выгружается единовременно по 10 шт. полюсных катушек, размещаемых в корзине. Открытое зеркало испарения каждого бака Fемк = 1,54 м2. Общая поверхность 10 свежеокрашенных полюсных катушек Fсв.окр = 6,28 м.

1.2. В лаке БТ-99 (ГОСТ 8017-74) в виде растворителей содержится 46 % (масс.) ксилола и 2 % (масс.) уайт-спирита. В общей массе растворителей содержится j1 = 95,83 % (масс.) ксилола и j2 = 4,17 % (масс.) уайт-спирита. Плотность лака БТ-99 rж = 953 кг · м-3. Молярная масса ксилола М = 106,17 кг · кмоль-1, уайт-спирита 147,3 кг · кмоль-1. Химическая формула ксилола С8Н10, уайт-спирита C10,5 H21,0. Плотность жидкости ксилола rж = 855 кг · м-3, уайт-спирита 760 кг · м-3. Температура вспышки ксилола tвсп = 29 °С, уайт-спирита 33 °С. Нижний концентрационный предел распространения пламени ксилола СНКПР = 1,1 % (об.), уайт-спирита 0,7 % (об.). Теплота сгорания ксилола Нт= = 43154 кДж · кг-1 = 43,15 МДж · кг-1, уайт-спирита 43966 кДж · кг-1 = 43,97 МДж · кг-1. Константы уравнения Антуана для ксилола А=6,17972; В = 1478,16; СА = 220,535; для уайт-спирита А = 7,13623; В = 2218,3; СА= 273,15.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного бака с лаком для покрытия полюсных катушек способом окунания и утечка лака из напорного и отводящего трубопроводов при работающем насосе с последующим разливом лака на пол помещения. Происходит испарение ксилола и уайт-спирита с поверхности разлившегося лака, а также с открытой поверхности второго бака и с поверхности выгружаемых покрытых лаком полюсных катушек (10 шт.). За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (Мссква) согласно СНиП 2.01.01-82 tp = 37 °С. Плотность паров при tp = 37 °С:

ксилола кг · м-3

уайт-спирита кг · м-3

Расчетное время отключения трубопроводов и насоса по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та = 300 с, длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т =3600 с.

3. Объем Vж, площадь разлива поступившего в помещение при расчетной аварии лака Fp и площадь испарения Fи определяются в соответствии с положениями п. 3.2 НПБ 105-95:

Vж = Va + q · Ta + · ( ) =

= 0,45 + 6,5 · 10-5 · 300 + 0,785 · (0,0252 · 10 + 0,042 · 10) = 0,487 м3 = 487 л;

Fp = 0,5 · 487 = 243,5 м2;

Fи = Fp + Fемк + Fcв.oкp = 243,5 + 1,54 + 6,28 = 251,3 м2

4. Определяем давление насыщенных паров ксилола и уайт-спирита РН при расчетной температуре tp = 37 °С:

- для ксилола

РН = 2,755 кПа;

- для уайт-спирита

РН= 0,964кПа.

5. Интенсивность испарения растворителя W составит;

- по ксилолу

W = 10-6 · 1,0 · · 2,755 = 2,8387 · 10-5 кг · м-2 · с-1;

- по уай т-спириту

W = 10-6 · 1,0 · · 0,964 = 1,1700 · 10-5 кг · м-2 · с-1;

6. В соответствии с положениями пп.1.4 и 3.1 НПБ 1U5-95 определяем массу паров, поступивших в помещение, т по наиболее опасному компоненту - ксилолу

т = 2,8387. 10-5 · 251,3 · 3600 = 25,6812 кг.

7. Определение коэффициента участия паров растворителя во взрыве Z проводим в соответствии с пп. 1 и 2 приложения НПБ 105-95, принимая значения расчетных параметров по ксилолу либо уайт-спириту, наиболее опасные в отношении последствий взрыва.

7.1. Средняя концентрация паров растворителя в помещении С составит

(об.).

Сср = 0,30 % (об.) < 0,5 · СНКПР = 0,5 · 0,7 = 0,35 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.

7.2. Значение СН будет равно

СН = 100 · (2,755 / 101) = 2,73 % (об.).

7.3. Значение С0 будет равно

(об.).

7.4. Расстояния ХНКПР, УНКПР, ZHKПP составят:

м;

м;

м.

7.5. Коэффициент Z согласно формуле (2) приложения НПБ 105-95 составит

.

8. Значение стехиометрической концентрации Сст согласно формуле (3) НПБ 105-95 составит:

- для ксилола

;

(об.).

- для уайт-спирита

;

(об.).

9. Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

кПа

10. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха относится к категории Б.

11. Расчет избыточного давления взрыва DР в помещении сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха с учетом работы аварийной вентиляции (по п. 3.7 НПБ 105-95). Рассматривается случай при кратности обмена аварийной вентиляции А = 6ч-1.

11.1. При кратности воздухообмена А, создаваемого аварийной вентиляцией, равной 6 ч-1 = 1,6667 · 10-3 с-1, согласно п. 3.9 Пособия скорость движения воздуха в помещении составит

U = А · L = 7,6667 · 10-3 · 32 = 0,05 м · с-1.

11.2. Интенсивность испарения растворителя W (по ксилолу) при скорости воздушного потока в помещении U = 0,05 м · с-1 (с некоторым запасом коэффициент h = 1,6 в соответствии с табл. 3 НПБ 105-95) будет равна

W =10-6 · 1,6 · · 2,755 = 4,5420 · 10-5 кг · м-2 · с-1.

11.3. Масса поступивших в помещение паров растворителя (по ксилолу) mи составит

mи = 4,5420 · 10-5 · 251,3 · 3600 = 41,0906 кг.

11.4. Масса находящихся в помещении паров растворителя m при учете работы аварийной вентиляции в соответствии с п. 3.7 НПБ 105-95 будет равна

кг

11.5. Средняя концентрация паров растворителя в помещении Сср составит

(об.).

Сср = 0,07 % (об.) < 0,5 · СНКПР = 0,5 · 0,7 = 0,35 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента участия паров растворителя во взрыве Z расчетным методом.

11.6. Значение С0 будет равно

(об.).

11.7. Расстояния ХНКПР, УНКПР, ZHKHP составят:

м;

м;

м.

ХНКПР, УНКПР, ZНКПР согласно п. 3 приложения НПБ 105-95 принимаются равными 0, поскольку логарифмы указанных в формулах сомножителей дают отрицательные значения. Следовательно, исходя из формулы (1) приложения НПБ 105-95, коэффициент участия паров растворителя Z = 0. Подставляя в формулу (1) НПБ 105-95 значение коэффициента Z = 0 получим избыточное давление взрыва DР = 0 кПа.

11.8. Расчетное избыточное давление взрыва меньше 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией кратностью воздухообмена А = 6 ч-1 (в соответствии с требованиями п. 3.7 НПБ 105-95) не относится к категориям А и Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.

11.9. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

G = 2 · Vа · rж = 2 · 0,45 · 855 = 769,5 кг;

Q = G · = 769,5 · 43,97 = 33835 МДж;

S = 2 · Fемк = 1,54 · 2 = 3,08 м2 (согласно п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем S = 10 м2);

g = Q / S = 33835/10 = 3383,5 МДж · м-2.

11.10. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена А = 6 ч-1 (в соответствии с требованиями п. 3.7 НПБ 105-95) согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

 

Помещения с горючими пылями

Пример 7

1. Исходные данные.

1.1. Производственное помещение, где осуществляется фасовка пакетов с сухим растворимым напитком, имеет следующие габариты: высота - 8м, длина - 30 м, ширина - 10 м. Свободный объем помещения составляет V = 0,8 · 8 · 30 · 10 = 1920 м3. В помещении расположен смеситель, представляющий собой цилиндрическую емкость со встроенным шнекообразным устройством равномерного перемешивания порошкообразных компонентов напитка, загружаемых через расположенное сверху входное отверстие. Единовременная загрузка дисперсного материала в смеситель составляет maп= т = 300 кг. Основным компонентом порошкообразной смеси является сахар (более 95 % (масс.)), который представляет наибольшую пожаровзрывоопасность. Подготовленная в смесителе порошкообразная смесь подается в аппараты фасовки, где производится дозирование (по 30 г) сухого напитка в полиэтиленовые упаковки. Значительное количество пылеобразного материала в смесителе и частая пылеуборка в помещении позволяет при обосновании расчетного варианта аварии пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.

1.2. Расчет категории помещения производится для сахарной пыли, которая представлена в подавляющем количестве по отношению к другим компонентам сухого напитка. Теплота сгорания пыли Нт = 16477 кДж · кг -1 = 1,65 · 107 Дж · кг-1. Распределение пыли по дисперсности представлено в таблице.

 

Фракция пыли, мкм £ 100 мкм £ 200 мкм £ 500 мкм £ 1000 мкм
Массовая доля, % (масс.)

 

Критический размер частиц взрывоопасной взвеси сахарной пыли d* = 200 мкм.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

Аварийная ситуация, которая сопровождается наибольшим выбросом горючего материала в объем помещения, связана с разгерметизацией смесителя, как емкости, содержащей наибольшее количество горючего материала. Процесс разгерметизации может быть связан со взрывом взвеси в смесителе: в процессе перемешивания в объеме смесителя создается взрывоопасная смесь горючего порошка с воздухом, зажигание которой возможно разрядом статического электричества или посторонним металлическим предметом, попавшим в аппарат при загрузке исходных компонентов; затирание примесного материала между шнеком и корпусом смесителя приводит к его разогреву до температур, достаточных для зажигания пылевоздушной смеси.

Взрыв пыли в объеме смесителя вызывает ее выброс в объем помещения и вторичный взрыв. Отнесение помещения к категории Б зависит от величины расчетного избыточного давления взрыва.

3. Расчет избыточного давления взрыва DР производится по формуле (4) НПБ 105-95, где коэффициент участия пыли во взрыве Z рассчитывается по формуле (14) НПБ 105-95 (для d£200 мкм F = 10 % = 0,1) и составляет

Z = 0,5 · F = 0,5 · 0,1 = 0,05.

По формуле (43) Пособия получаем

кПа

4. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение фасовки пакетов с сухим растворимым напитком относится к категории Б.

 

Пример 8

1. Исходные данные.

1.1. Складское помещение мукомольного комбината для хранения муки в бумажной таре по 5 кг. Свободный объем помещения Vсв = 500 м3 Значительное количество мелкодисперсной муки в таре по отношению к объему помещения и ежесменная пылеуборка в помещении позволяют пренебречь пылеотложениями на полу, стенах и других поверхностях.

1.2. Единственным взрывопожароопасным веществом в помещении является мука: мелкодисперсный продукт (дисперсность менее 100 мкм). Теплота сгорания Нт= 18000 кДж·кг-1. Критический размер частиц взрывоопасной взвеси мучной пыли d* = 250 мкм.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

Аварийная ситуация с образованием пылевоздушного облака может быть связана с разрывом тары одного из пакетов с мукой, в результате которого его содержимое (5 кг) образует взрывоопасную взвесь.

3. Определение избыточного давления взрыва DР по номограмме (рис. 28 Пособия).

Коэффициент участия пыли во взрыве Z согласно п. 3.12 НПБ 105-95 составляет 0,5. Определение избыточного давления взрыва может быть произведено по номограмме (рис. 28 Пособия) с учетом значения теплоты сгорания. Параметр m / V = 5 / 500 = 0,01 кг·м-3= 10 г·м-3. Отсюда по номограмме (Нт = 18 000 кДж · кг -1) получаем DР > 8,0 кПа.

4. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, складское помещение мукомольного комбината относится к категории Б.

 


Просмотров 2188

Эта страница нарушает авторские права

allrefrs.ru - 2020 год. Все права принадлежат их авторам!