Главная Обратная связь

Дисциплины:

Архитектура (936)
Биология (6393)
География (744)
История (25)
Компьютеры (1497)
Кулинария (2184)
Культура (3938)
Литература (5778)
Математика (5918)
Медицина (9278)
Механика (2776)
Образование (13883)
Политика (26404)
Правоведение (321)
Психология (56518)
Религия (1833)
Социология (23400)
Спорт (2350)
Строительство (17942)
Технология (5741)
Транспорт (14634)
Физика (1043)
Философия (440)
Финансы (17336)
Химия (4931)
Экология (6055)
Экономика (9200)
Электроника (7621)






РАСЧЕТ ПОДКОЛОННИКА НА МЕСТНОЕ СЖАТИЕ



2.47. Расчет подколонника на местное сжатие (смятие) под торцом колонны (или ветви двухветвевой колонны) выполняется в соответствии с пп. 3.39, 3.41 СНиП 2.03.01-84.

2.48. При расчете на местное сжатие дна стакана подколонника без поперечного (косвенного) армирования должно удовлетворяться условие

Nc £ yloc Rb,loc Aloc 1 , (63)

где Nc - расчетная продольная сила в уровне торца колонны или ветви двухветвевой колонны, определяемая по п. 2.20;

yloc - коэффициент, равный при e0 £ lc / 6 (bc / 6) - 1,0, при e0 > lc / 6 (bc / 6) - 0,75 ;

Rb,loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле

Rb,loc = jloc Rb , (64)

где jloc = , но не более 2,5 , (65)

здесь Rb - призменная прочность бетона подколонника, принимаемая как для бетонных конструкций с учетом необходимых коэффициентов условий работы gb3, gb9 по табл. 15 СНиП 2.03.01-84;

Аloc2 - площадь поперечного сечения подколонника;

Аloc1 - площадь торца колонны или ветви двухветвевой колонны.

2.49. При невыполнении условия (63) ниже дна стакана должны быть установлены сетки косвенного армирования, сечение арматуры которых и шаг стержней определяются по п. 2.50.

2.50. Несущая способность сечения при наличии сеток косвенного армирования определяется из условия

Nc £ Rb,red Aloc1 , (66)

где Nc, Aloc1 - см. п. 2.48;

Rb,red - приведенная призменная прочность бетона при работе на местное сжатие, определяемая по формуле

Rb,red = Rb jloc,b + j mxy Rs,xy jloc,s , (67)

где jloc,b = , но не более 3,5 ;

Rs,xy - расчетное сопротивление арматуры сеток.

jloc,s = 4,5 - 3,5 Аloc1 / Alf ; (68)

mxy = (nx Asx lx + ny Asy ly) / Alf S , (69)

где Аlf - площадь сечения бетона внутри контура сеток;

nx, Asx, lx - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня в одном направлении (считая в осях крайних стержней);

ny, Asy, ly - то же в другом направлении;

S - расстояние между сетками.

j = 1 / (0,23 + y) , (70)

где y = mxy Rs,xy / (Rb + 10) ; (71)



2.51. Минимальное число сеток принимается равным 2 (см. п. 4.28). При этом выполняется проверка на местное сжатие бетона в уровне нижней сетки но условию (63). Площадь смятия Аloc1 в формуле (63) определяют как

Аloc1 = (bp + 2z) (lp + 2z) , (72)

где z — расстояние от дна стакана до нижней сетки.

При невыполнении условия прочности (63) следует увеличить число сеток до трех или четырех с соответствующей проверкой.

РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ ПО ОБРАЗОВАНИЮ
И РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН

2.52. Расчет по образованию и раскрытию трещин плитной части фундамента и подколонника производится в соответствии со СНиП 2.03.01-84.

Для коробчатого сечения подколонника 2-2 (по черт. 20), а также для прямоугольного сечения 1-1 в подколонниках, процент армирования которых по одной стороне не превышает 0,008, или растягивающие напряжения s по наименее сжатой грани не превышают 2Rbt,ser, расчет по образованию и раскрытию трещин не производится.

Величина растягивающего напряжения определяется по формуле

s = N / Ared - (M + Qhcf) / 1,75 Wred . (73)

2.53. Расчет по образованию и раскрытию трещин плитной части фундамента производится для сечения, в котором требуется максимальное количество арматуры из расчета по прочности.

2.54. Проверка ширины раскрытия трещин не требуется, если от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, вводимых в расчет с коэффициентом надежности по нагрузке gf = 1, трещины не образуются. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, выполняется в соответствии с пп. 4.5—4.7 СНиП 2.03.01-84.



2.55. Определение ширины acrс раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элементов фундамента, производится в соответствии с указаниями пп. 4.14—4.16 СНиП 2.03.01-84 и рекомендациями пп. 2.56-2.60 настоящего Пособия.

2.56. Проверка ширины раскрытия трещин для изгибаемой плитной части и внецентренно сжатого подколонника при однорядном армировании не производится в следующих случаях:

если коэффициент армирования сечения m, равный отношению площади сечения арматуры Аsl или Asb к площади соответствующего сечения бетона при рабочей высоте h0, дня арматуры классов A-II и A-III более 0,02;

если при любом коэффициенте армирования сечения диаметр арматуры класса A-II не превышает 22 мм.

2.57. Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, производится только один раз:

если Mr1 / Mr2 ³ , то проверяется продолжительное раскрытие трещин от длительного действия постоянных и длительных нагрузок;

если Mr1 / Mr2 < , , то проверяется непродолжительное раскрытие трещин от действия полной нагрузки,

здесь Мr1 — изгибающий момент Мr от постоянных и длительных нагрузок;

Mr2 — суммарный момент Мr от полной нагрузки, включающей и кратковременные нагрузки.

2.58. Ширина раскрытия трещин аcrc, мм, определяется по формуле

acrc = jl h ss 20 (3,5 - 100m) /Es , (74)

где jl - коэффициент, принимаемый равным: при учете кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок - 1, при учете продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для фундаментов, расположенных выше уровня грунтовых вод, и при переменном уровне грунтовых вод

jl = 1,6 - 15 m ; (75)

для фундаментов, расположенных ниже уровня грунтовых вод, - 1,2;

h - коэффициент, принимаемый равным 1 при стержневой арматуре периодического профиля, при гладкой - 1,3;

m - коэффициент армирования сечения, принимаемый равным отношению площади сечения арматуры к площади сечения бетона (при рабочей высоте h0 и без учета сжатых свесов полок), но не более 0,02;

d - диаметр арматуры, в мм, принимаемый при различных диаметрах стержней из условия

d = (n1 d12 + n2 d22 + n3 d32) / (n1 d1 + n2 d2 + n3 d3) . (76)

Для слабоармированных элементов при m £ 0,008 и Mr2 < М0 ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия всех нагрузок допускается определять линейной интерполяцией между значением аcrc = 0 при моментах:

Mcrc = Rbt,ser Wpl ; (77)

и значением acrc, вычисленным по формуле (74), при моменте

где М0 = Mcrc + y b h2 Rbt,ser (78)

y = 15 m a/ h , но не более 0,6; (79)

b, h - ширина и высота сечения сжатой грани.

В формуле (79) m, h - обозначения те же, что в формуле (74).

При этом ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок определяется умножением acrc от действия всех нагрузок на отношение

jl1 Mr1 / Mr2 , (80)

где jl1 = 1,8 jl Mcrc / Mr2 , но не менее jl.

Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна Wpl рекомендуется определять по формулам:

при расчете подколонников и плитной части фундамента (нижняя ступень) прямоугольного сечения

Wpl = (0,292 + 1,5 As a / bh + 0,15 A¢s a / bh) bh2 ; (81)

при расчете плитной части ступенчатого фундамента таврового сечения

Wpl = 2 (Ib,0 + a Is,0) / (h - x) + Sbt , (82)

где Ib,0 , Is,0 — моменты инерции соответственно площади сечения сжатой зоны бетона и растянутой арматуры относительно нулевой линии.

2.59. Величину ss допускается определять упрощенным способом по формуле

ss = Rs M / Mpr , (83)

где Мpr — предельный момент по прочности, равный

Mpr = Mcal Asf / Ast ,

где Mcal — момент от действия полной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке gf > 1;

Asf — фактическая площадь принятой арматуры;

Аst — площадь арматуры, требуемая по расчету прочности.

2.60. Ширина непродолжительного раскрытия трещин от действия полной нагрузки определяется как сумма ширины раскрытия от длительного действия постоянных и длительных нагрузок и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок, определяемого при коэффициенте jl = 1 по формуле

acrc = acrc1 - acrc2 + acrc3 , (84)

где acrc1 - ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки;

acrc2 - начальная ширина раскрытия трещин от постоянных и длительных нагрузок (при их кратковременном действии);

acrc3 - ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок.

2.61. Для фундаментов, находящихся в неагрессивной среде, при расположении элемента выше или ниже расчетного уровня грунтовых вод ширина непродолжительного раскрытия трещин аcrc должна быть не более 0,4 мм, продолжительного - не более 0,3 мм. При расположении элемента в грунте при переменном уровне грунтовых вод ширина непродолжительного раскрытия трещин аcrc должна быть не более 0,3 мм, продолжительного - не более 0,2 мм.

2.62. При наличии агрессивной среды предельно допустимая ширина раскрытия трещин принимается по СНиП 2.03.11-85.

3. РАСЧЕТ ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИХ ФУНДАМЕНТОВ
ПОД СТАЛЬНЫЕ КОЛОННЫ

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

3.1. Основные размеры плитной части фундамента и подколонника по прочности и раскрытию трещин определяют так же, как и для фундаментов под железобетонные колонны (см. разд. 2).

3.2. Отметка верха подколонника и размеры его в плане определяются в зависимости от размеров и принятого способа опирания башмака и метода монтажа стальных колонн (см. п. 3.14).

Минимальные размеры подколонников стальных колонн определяются расположением анкерных болтов для крепления колонн, расстоянием от оси болта до края фундамента (см. табл. 1 и п. 3.13) и размерами опорных плит башмаков.


Просмотров 651

Эта страница нарушает авторские права

allrefrs.ru - 2020 год. Все права принадлежат их авторам!