Главная Обратная связь

Дисциплины:

Архитектура (936)
Биология (6393)
География (744)
История (25)
Компьютеры (1497)
Кулинария (2184)
Культура (3938)
Литература (5778)
Математика (5918)
Медицина (9278)
Механика (2776)
Образование (13883)
Политика (26404)
Правоведение (321)
Психология (56518)
Религия (1833)
Социология (23400)
Спорт (2350)
Строительство (17942)
Технология (5741)
Транспорт (14634)
Физика (1043)
Философия (440)
Финансы (17336)
Химия (4931)
Экология (6055)
Экономика (9200)
Электроника (7621)






Черт.3.19. Определение расчетного значения момента при расчете наклоного сечения



a - для свободно опертой балки ;

б - для консоли

 

Ms - момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения;

Mswмомент, воспринимаемый поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0).

Момент Ms определяют по формуле

Ms = Nszs, (3.70)

где Ns- усилие в продольной растянутой арматуре, принимаемое равным RsAs, а в зоне анкеровки определяемое согласно п. 3.45;

zs – плечо внутренней пары сил, определяемое по формуле

(где b – ширина сжатой грани);

но при наличии сжатой арматуры принимаемое не менее h0 – a’; допускается также принимать zs = 0,9h0.

Момент Msw при поперечной арматуре в виде хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяют по формуле

Msw = 0,5qsw с2, (3.71)

где qsw определяют по формуле (3.48) п. 3.31, а с принимают не более 2h0.

Если хомуты в пределах длины с меняют свою интенсивность с qsw1 у начала наклонного сечения на qsw2, момент Msw определяют по формуле:

Msw = 0,5qsw1с20,5(qsw1 – qsw2)(с – l1)2 (3.72)

где l1 – длина участка с интенсивностью хомутов qsw1.

Значение с определяют согласно п. 3.46.

3.44. Расчет на действие момента производят для наклонных сечений, расположенных в местах обрыва продольной арматуры, а также у грани крайней свободной опоры балок и у свободного конца консолей при отсутствии у продольной арматуры специальных анкеров.

Кроме того, рассчитываются наклонные сечения в местах резкого изменения высоты элемента (например, в подрезках).

3.45. При пересечении наклонного сечения с продольной растянутой арматурой, не имеющей анкеров в пределах зоны анкеровки, усилие Ns определяется по формуле:

, (3.73)

где ls - расстояние от конца арматуры до точки пересечения с ней наклонного сечения;

laп - длина зоны анкеровки, равная laп = laпds,

где (3.74)

Rbond – расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, равное

Rbond =h1h2Rbt,

h1- коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры и принимаемый равным:

2,5 – для арматуры классов А300, А400, А500;

2,0 - для арматуры класса В500;

1,5 – для арматуры класса А240;

h2 – коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры и принимаемый равным:

1,0 – при диаметре ds £ 32 мм,

0,9 – при диаметрах 36 и 40 мм;

a - коэффициент, учитывающий влияние поперечного обжатия бетона и поперечной арматуры и принимаемый равным:



а) для крайних свободных опор,

если 0,25 £ sb/Rb £ 0,75 - 0,75;

если sb/Rb < 0,25 или sb/Rb > 0,75 - 1,0,

здесь sb = Fsup/Asup;

Fsup, Asup – опорная реакция и площадь опирания балки;

при этом если имеется поперечная арматура, охватывающая без приварки продольную арматуру, коэффициент a делится на величину (где Asw и s – площадь сечения огибающего хомута и его шаг) и принимается не менее 0,7;

б) для свободных концов консоли – 1,0.

В любом случае коэффициент laп принимается не менее 15, а длина зоны анкеровки laп принимается не менее 200 мм.

Для стержней диаметром менее 36 мм значение laп можно принимать по табл. 3.3.

В случае приваривания к продольным растянутым стержням поперечной или распределительной арматуры усилие Ns увеличивается на величину

Nw = 0,7 nw jw Rbt, (3.75)

принимаемую не более 0,8 Rs nw.

Здесь:

nw – количество приваренных стержней по длине ls;

jw – коэффициент, принимаемый по табл. 3.4;

dw – диаметр привариваемых стержней.

При этом значение Ns принимается не более значения, вычисленного по формуле (3.73) с использованием при определении laп коэффициента a = 0,7.

При устройстве на концах стержней специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т.п., удовлетворяющих требованиям п.5.35, а также при приварке концов стержней к надежно заанкеренным закладным деталям усилие Ns принимается равным RsAs.

3.46. Для свободно опертых балок невыгоднейшее наклонное сечение начинается от грани опоры и имеет проекцию с, принимаемую не более 2h0 и определяемую следующим образом:

 


Таблица 3.3

Класс арма-туры Коэф- фици- ент a Относительная длина анкеровки арматуры laп= laп / ds при бетоне классов
В10 В15 В20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60
А240 0,7
0,75
1,0
А300 0,7
0,75
1,0
А400 0,7
0,75
1,0
А500 0,7
0,75
1,0
В500 0,7
0,75
1,0
Примечание. При расчете с учетом только постоянных и длительных нагрузок значения laп следует делить на gb1 = 0,9.

 



Таблица 3.4.

dw
jw

 

 

а) если на элемент действуют сосредоточенные силы, значения с принимаются равными расстояниям от опоры до точек приложения этих сил, а также равным Qmax /qsw, если это значение меньше расстояния до 1-го груза;

б) если на элемент действует равномерно распределенная нагрузка q, значение с определяется по формуле:

, (3.76)

здесь qsw - см. формулу (3.48).

Если хомуты в пределах длины с меняют свою интенсивность с qsw1 у начала наклонного сечения на qsw2, значение с определяется по формуле (3.76) при уменьшении числителя на Dqswl1, а знаменателя - на Dqsw, (где l1 – длина участка с интенсивностью qsw1, Dqsw1=qsw1 - qsw2).

Для балок с наклонной сжатой гранью при действии равномерно распределенной нагрузки проверяют наклонные сечения со значениями с, равными

, (3.77)

где h0 – рабочая высота в опорном сечении;

b - угол наклона сжатой грани к горизонтали.

При растянутой грани, наклоненной под углом b к горизонтали, в этих формулах значение tgb заменяется на sinb.

Для консолей, нагруженных сосредоточенными силами (черт. 3.19,б) проверяются наклонные сечения, начинающиеся у мест приложения сосредоточенных сил вблизи свободного конца со значениями , (где Q1 поперечная сила в начале наклонного сечения), но не более l1расстояния от начала наклонного сечения до опоры. При этом, если , следует принимать с = l1. Если такие консоли имеют наклонную сжатую грань, значение Q1/qsw заменяется на (Q1 - Nstgb)/qsw..

Для консолей, нагруженных только равномерно распределенной нагрузкой q, невыгоднейшее сечение заканчивается в опорном сечении и имеет длину проекции

, (3.78)

но не более 2h0.

В случае, если с < l–lап,, расчет наклонного сечения можно не производить.

Здесь: As- площадь сечения арматуры, доводимой до свободного конца; zs – см. п. 3.43; lаn – см. п. 3.45.

При отсутствии поперечной арматуры значение с принимают равным 2h0, где h0 - рабочая высота в конце наклонного сечения.

3.47. Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие момента в элементах постоянной высоты с хомутами продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, должны заводиться за точку теоретического обрыва (т.е. за нормальное сечение, в котором внешний момент становится равным предельному моменту Mult без учета обрываемой арматуры, черт. 3.20) на длину не менее величины w, определяемой по формуле


Эта страница нарушает авторские права

allrefrs.ru - 2018 год. Все права принадлежат их авторам!