Главная Обратная связь

Дисциплины:

Архитектура (936)
Биология (6393)
География (744)
История (25)
Компьютеры (1497)
Кулинария (2184)
Культура (3938)
Литература (5778)
Математика (5918)
Медицина (9278)
Механика (2776)
Образование (13883)
Политика (26404)
Правоведение (321)
Психология (56518)
Религия (1833)
Социология (23400)
Спорт (2350)
Строительство (17942)
Технология (5741)
Транспорт (14634)
Физика (1043)
Философия (440)
Финансы (17336)
Химия (4931)
Экология (6055)
Экономика (9200)
Электроника (7621)






Черт. 15. Схема образования пирамиды продавливания в стаканном фундаменте от действия только продольной силы



2.22. Проверка фундамента по прочности на раскалывание от действия продольной силы Nc (черт. 16) производится из условий:

при bc / lc £ Ab / Al Nc £ (1 + bc / lc) m gg Al Rbt ; (31)

при bc / lc > Ab / Al Nc £ (1 + lc / bc) m gg Ab Rbt ; (32)

где m — коэффициент трения бетона по бетону, принимаемый равным 0,75;

gg — коэффициент, учитывающий совместную работу фундамента с грунтом и принимаемый равным 1,3; при отсутствии засыпки фундамента грунтом (например, в подвалах) коэффициент принимается равным 1;

Al, Ab - площади вертикальных сечений фундамента в плоскостях, проходящих по осям сечения колонны параллельно соответственно сторонам l и b подошвы фундамента, за вычетом площади стакана фундамента (см. черт. 16).

Черт. 16. Площади вертикальных сечений Аl и Ab при раскалывании стаканного фундамента от действия только продольной силы

В формуле (31) bс/bl должно быть не менее 0,4, а в формуле (32) lc/bc - не более 2,5.

2.23. Из расчетов на продавливание и раскалывание по пп. 2.21 и 2.22 принимается бóльшая величина несущей способности фундамента.

В случае неармированного стакана фундамента дополнительно производится расчет на продавливание внецентренно нагруженных стаканных фундаментов квадратных и прямоугольных в плане от верха стакана по схеме 1 (см. черт. 9, 10) из условия (1). При этом величина расчетного сопротивления бетона осевому растяжению принимается с коэффициентом, равным 0,75.

РАСЧЕТ ПЛИТНОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТА
НА ПОПЕРЕЧНУЮ СИЛУ

2.24. Для фундаментов при соотношении сторон подошвы b/l £ 0,5 дополнительно к проверке на продавливание следует выполнять проверку на действие поперечной силы. При вылете фундаментной плиты (или ступени) сi < 2,4/h0,i проверка на действие поперечной силы выполняется из условия

Qi £ 2,5 Rbt bi h0,i ; (33)

при сi > 2,4h0,i Qi £ 6 Rbt bi h0,i2/ci ; (34)

где Оi — поперечная сила в расчетном сечении;

Rbt — принимается по п. 2.8;

bi — средняя ширина в рассматриваемом i-м сечении;

h0,i — рабочая высота сечения.

Величина Qi определяется по эпюре давлений под подошвой фундамента, вычисляемых без учета собственного веса фундамента и грунта на его уступах.

2.25. При проектировании несимметричных фундаментов с малым вылетом фундаментной плиты или ступени, когда отношение рабочей высоты фундамента (или его ступени) превышает 0,6 вылета соответствующей консоли, при краевом давлении под подошвой фундамента рmax > 1 МПа (10 кгс/см2), следует провести расчет консоли фундаментной плиты (или его ступени) на действие поперечной силы из условия (33).



РАСЧЕТ ПЛИТНОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТА
НА ОБРАТНЫЙ МОМЕНТ

2.26. В ряде случаев - при неполном касании подошвы фундамента с грунтом или при треугольной эпюре давления на грунт и наличии к тому же значительных полезных нагрузок на пол, необходимо выполнять проверку прочности плитной части на обратный момент, возникающий от действия веса фундамента и грунта на его уступах и от размещенного на полу над фундаментом складируемого материала.

Обратный момент рекомендуется воспринимать бетонным сечением тела плитной части без постановки горизонтальной арматуры в растянутом сечении. В необходимых случаях, при соответствующем обосновании, может быть предусмотрено армирование растянутой зоны сечения.

При действии на фундамент обратных изгибающих моментов в двух направлениях проверка прочности плитной части производится раздельно для каждого направления.

2.27. Условие прочности при восприятии обратного момента бетонным сечением имеет вид

М0,i £ Rbt Wpl,i , (35)

где М0,i - изгибающий обратный момент в рассматриваемом i-м сечении консольного выступа (по грани колонны или по граням ступеней);

Wpl,i - момент сопротивления для крайнего растянутого волокна i-го бетонного сечения.

Момент сопротивления Wpl,i для крайнего растянутого волокна бетонного сечения определяется из условий:

для прямоугольных сечений (нижняя ступень)

Wpl,i = b h12 / 3,5 ; (36)

для тавровых сечений

Wpl,i = 2Ib,0 / (h - x) + Sb,0 , (37)

где Ib,0 - момент инерции площади сечения сжатой зоны бетона относительно нулевой линии;

Sb,0 - статический момент площади сечения растянутой зоны бетона относительно нулевой линии.



Положение нулевой линии определяется из условия: Sb,0 =0,5(h-x)Abt, где Abt — площадь растянутой зоны бетона.

2.28. Величина обратного изгибающего момента М0,i определяется как сумма изгибающих моментов в рассматриваемом сечении от действия усредненного веса фундамента и грунта на его уступах и полезной нагрузки на пол q за вычетом момента от реактивного давления грунта по подошве фундамента

М0,i = 0,5 (gcg d + q) ci2 - Mpi , (38)

где gcg - усредненный удельный вес фундамента и грунта на его уступах, принимаемый равным 20 кН/м3 (2,0 тс/м3);

d - глубина заложения фундамента от уровня планировки;

сi - расстояние от наименее нагруженного края фундамента до рассматриваемого сечения (по грани колонны или подколонника и по граням ступеней);

Мpi - изгибающий момент в рассматриваемом сечении от реактивного давления грунта по подошве фундамента.

2.29. Изгибающие моменты Мpi в расчетных сечениях определяются от действия реактивного давления грунта по подошве фундамента, вычисляемого с учетом нагрузки от собственного веса фундамента, грунта на его уступах и полезной нагрузки на пол на всю ширину или длину фундамента.

В зависимости от вида эпюры давления грунта изгибающие моменты Мpi в сечении i на расстоянии сi от наименее нагруженного края фундамента можно вычислить по формулам:

при трапециевидной или треугольной эпюре давления грунта (при e0,x < l/6) в направлении действия момента Мx (черт. 17, а)

Mpi,x = [N + (gcgd + q) lb] ´ ci2 (1 - 6e0,x / l + 4e0,x ci / l2) / 2l , (39)

где эксцентриситет продольной силы

e0,x = (M + Qh) / [N + (gcgd + q) lb] ; (40)

при неполном касании подошвы фундамента и грунта при l/4 > е0,х > l/6, для сi > 3 e0,x - l/2 (черт. 17,б) в направлении действия момента Мх

Mpi,x = [N + (gcgd + q) lb] ´ (ci - 3e0,x + l/2)3 / 27 (l/2 - e0,x)2 . (41)

Черт. 17. Расчетные схемы и сечения при проверке прочности
на обратный момент внецентренно нагруженного фундамента

а - при е0 £ l/6 ; б - при l/4 > e0 > l/6

Аналогично вычисляются моменты Мpi,y с заменой величин e0,x, l соответственно на e0,y , b;

при неполном касании подошвы фундамента и грунта при l/4 > e0 > l/6, для ci < 3e0 - l/2 изгибающие моменты Мpi = 0.

2.30. При невыполнении условия (35) сечение горизонтальной арматуры в растянутой зоне от действия обратного момента определяется по формуле (43) для прямоугольного (для нижней ступени) или таврового сечений.


Эта страница нарушает авторские права

allrefrs.ru - 2018 год. Все права принадлежат их авторам!